玉林分布式光伏发电屋顶承载力报告检测证明

玉林分布式光伏发电屋顶承载力报告检测证明

• 一、玉林分布式光伏发电屋顶承载力报告：

　屋顶新增光伏系统自重（恒荷载）合计：0.174+0.073+2=2.247kN/m 2屋面施工阶段活荷载：

　　施工阶段，严格控制施工操作人员在屋面的分布及屋面临时堆料的摆放，要求不大于设计文件中要求的关于屋面活荷载的限值。故核算屋面活荷载时，可按原设计文件的活荷载布置考虑。3 屋面雪荷载：

　　屋面雪荷载可按原设计阶段的取值考虑。 4 屋面风荷载：

　　屋面风荷载可按原设计阶段的取值考虑。 5 地震作用：

　　屋顶光伏系统通过屋顶配重块传递竖向荷载至结构主体，屋顶配重块与屋面不构造连接，采用直接搁置于屋面的方式。

• 二、玉林分布式光伏发电屋顶承载力报告，屋面承重计算：

（1）荷重
太阳能板质量： G1=20kg×20=400kg
支架总荷重：G=136kg
水泥墩荷重：G2=125kg×10=1250kg
（2）屋顶单位面积受力
总荷重:400+136+1250kg=1786kg
组件安装面积：10.125×2.973≈30.1㎡
单位面积受力：1786/30.1=59.34kg/ ㎡≈0.58kN/㎡
由于本项目建筑均为上人屋面，根据GB50009-2001(06年版）设计。混凝土屋面设计载荷为2kN/㎡，屋顶平均载荷为0.58KN/㎡，安装太阳能方阵后载荷远小于设计载荷，安全。

• 三、玉林分布式光伏发电屋顶承载力报告，屋面光伏荷载安全检测鉴定等效均布载荷法：
  

   目前，在建筑上普遍采用的计算方法是等效均布载荷法。该方法的原理是：

在建筑设计时，设计师往往采用均布载荷作为设计的依据，并以此代表楼面上的不连续分布的实际载荷。但在实际使用时，楼板上的实际载荷并不是按照理想的均匀状态分布，而是由很多局部集中载荷构成。在实际校核时，需要将这些局部的集中载荷折算成连续的等效均布载荷，而折算的原则是：折算后的等效均布载荷对楼板所产生的内应力，要等于实际的局部集中载荷对楼板所产生的内应力。如果折算后的等效均布载荷小于设计时所给定的均布载荷，则楼房是安全的。

   现代厂房一般都是框架式结构，楼板也以现浇为主，楼板的承重一般经过“楼板→次梁→主梁→柱→地面”的传递路线。

由于楼板的四面都受到约束，楼板的受力模型可以看做双向板，对双向板的受力需要使用有限元分析，由于楼板的边界条件很难确定，大部分校核都把楼板看做单向板。一般来说，由于双向板四周受到均匀的支撑，按单向板的计算结果会较偏于安全。

• 四、玉林分布式光伏发电屋顶承载力报告，一般钢结构厂房的活载、静载、恒载怎么计算？

    进行钢结构设计时一般采用同济大学生产的3D3S钢结构设计软件，荷载组合的正确与全面是决定设计正确与用料经济的关键因素，现对钢结构厂房设计所涉及的荷载组合做如下分析。 
现以一个钢结构厂房实例来分析其荷载，该厂房为三连跨，跨度为3*21m，柱间距为6m，屋面坡度为5％，檩条间距为1.5m，边跨檐口高度为11m，边跨为带5T的轻级工作制吊车，牛腿标高为8.400；中间跨檐口高度为16.000，中间跨为带32T的中级工作制吊车，牛腿标高为11.2m。柱底标高为-0.500，风荷载以武汉地区0.35kN/m2考虑。 
一、荷载组合（参与组合的荷载有：恒载、活载、风荷载、吊车荷载和地震荷载）： 
（一）、只考虑恒载、活载、风载的情况： 
①1.2恒+1.4活 
②1.2恒+1.4风(该组合是恒荷载对结构不利) 
③1.0恒+1.4风(该组合是恒荷载对结构有利) 
④1.2恒+1.4活+1.4x0.6x风 
⑤1.2恒+1.4x0.7x活+1.4风 
（二）、考虑恒载、活载、风载、吊车荷载 
A、当可变荷载效应控制的组合（见GB50009-2001中3.2.3-1式）： 
1、当*荷载对结构不利时： 
①1.2恒+1.4活+1.4x0.6x风+1.4x0.7x吊车 
②1.2恒+1.4x0.7x活+1.4风+1.4x0.7x吊车 
③1.2恒+1.4x0.7x活+1.4x0.6x风+1.4吊车 
2、当*荷载对结构有利时： 
①1.0恒+1.4活+1.4x0.6x风+1.4x0.7x吊车 
②1.0恒+1.4x0.7x活+1.4风+1.4x0.7x吊车 
③1.0恒+1.4x0.7x活+1.4x0.6x风+1.4吊车 
B、当*荷载效应控制的组合 
1.35恒+1.4x0.7x活+1.4x0.6x风+1.4x0.7x吊车 
（三）、考虑恒载、活载、地震水平力 
1、1.2恒+1.2x0.5x活+1.3地震水平力（参考GB50011-2001中5.1.3和5.4.1） 

以上各荷载系数含义为：分项值系数x组合值系数，当荷载系数只有一项时，表示组合值系数为1.0。